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活塞桿阿托斯ATOS液壓油缸的不對(duì)稱(chēng)伺服閥
在分析閥控單桿ATOS液壓油缸的流量及壓力方程的基礎(chǔ)上,分析了用對(duì)稱(chēng)伺服閥控制的不足,并在對(duì)正、反向運(yùn)動(dòng)速度、壓力等有特殊要求的場(chǎng)合,討論了滑閥節(jié)流口寬度應(yīng)滿足的條件,通過(guò)實(shí)例證明了采用非對(duì)稱(chēng)伺服閥的控制能達(dá)到預(yù)期的效果。

活塞桿阿托斯ATOS液壓油缸的不對(duì)稱(chēng)伺服閥
單作用機(jī)械鎖緊ATOS液壓油缸,負(fù)載壓縮活塞桿退回,ATOS液壓油缸活塞桿采用棱臺(tái)形狀,依靠棱臺(tái)具有斜度的側(cè)面與楔塊的楔緊作用達(dá)到鎖緊目的,這種方式可明顯提高鎖緊力及鎖緊質(zhì)量;同時(shí)使用常用材料便可加工制造,成本較低,而且鎖緊可靠,使用壽命長(zhǎng)。對(duì)工程機(jī)械A(chǔ)TOS液壓油缸活塞桿密封的潤(rùn)滑狀態(tài)判別、密封機(jī)理、接觸應(yīng)力有限元計(jì)算和密封失效機(jī)理4個(gè)方面進(jìn)行了論述。指出活塞桿動(dòng)態(tài)密封性能取決于ATOS液壓油缸內(nèi)、外行程時(shí)各自的速度與zui大壓力梯度,壓力梯度的有限元求解是泄漏量計(jì)算的關(guān)鍵。根據(jù)可靠性設(shè)計(jì)要求,對(duì)裝載機(jī)動(dòng)臂ATOS液壓油缸的油壓變化進(jìn)行了測(cè)量。利用測(cè)試數(shù)據(jù)分析結(jié)果進(jìn)行平穩(wěn)性和各態(tài)歷經(jīng)性檢驗(yàn),從而確定典型工況,測(cè)試數(shù)據(jù)樣本長(zhǎng)度。在頻譜分析后,決定以幅值分布作為可靠性設(shè)計(jì)的依據(jù)。由油壓統(tǒng)計(jì)分布值,建立分布函數(shù)。在分析了材料疲勞抗力指標(biāo)的分布規(guī)律后,利用可靠性設(shè)計(jì)的干涉理論,對(duì)動(dòng)臂ATOS液壓油缸活塞桿進(jìn)行了強(qiáng)度和壓桿穩(wěn)定性的優(yōu)化設(shè)計(jì),得出在一定可靠度下的*活塞桿尺寸。對(duì)ZL-50裝載機(jī)動(dòng)臂ATOS液壓油缸活塞桿的疲勞強(qiáng)度和壓桿穩(wěn)定性進(jìn)行了可靠性分析,并利用優(yōu)化設(shè)計(jì)的方法給出了一定可靠度條件下的活塞桿尺寸。為了獲得可靠性分析和設(shè)計(jì)的依據(jù),對(duì)動(dòng)臂ATOS液壓油缸的工作油壓進(jìn)行了測(cè)試,利用測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行了平穩(wěn)性和各態(tài)歷經(jīng)性檢驗(yàn),確定了典型工況,根據(jù)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)誤差分析結(jié)果,確定了數(shù)據(jù)的樣本長(zhǎng)度。針對(duì)回油節(jié)流調(diào)速回路活塞桿側(cè)容易壓力偏高,對(duì)液壓密封件造成較大損害的情況,通過(guò)對(duì)有減壓閥的回路與無(wú)減壓閥的回路對(duì)比,發(fā)現(xiàn)使用減壓閥來(lái)控制這個(gè)壓力可延長(zhǎng)該系統(tǒng)的使用壽命。

活塞桿阿托斯ATOS液壓油缸的不對(duì)稱(chēng)伺服閥
為解決液壓支架ATOS液壓油缸中的活塞桿毛坯制造生產(chǎn)周期長(zhǎng)、材料利用率低、生產(chǎn)成本維持較高的現(xiàn)狀,改變一直沿用的鍛造工藝和圓鋼下料工藝,將鍛壓墩粗工藝應(yīng)用在活塞桿的毛坯制造中,在應(yīng)用實(shí)踐的過(guò)程中,對(duì)材料的利用率、生產(chǎn)成本、生產(chǎn)周期的分析對(duì)比充分證明了鍛壓墩粗工藝制造活塞桿毛坯的優(yōu)勢(shì)。